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热压罐试验条件3
125℃，0.3MPa，2h
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热压罐试验条件4
180℃，0.7MPa，2h
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RTM试验条件
注射压力0.6MPa，固化温度180℃
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牌号
|
压缩蠕变率
|
牌号
|
压缩蠕变率
|
牌号
|
压缩蠕变率
|
|
51WF
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1.5%
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51WF-HT
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3.5%
|
51WF
|
1.5%
|
针对71XT进行干燥（或干燥＋高温）处理后，测试了在不同外压条件下的压缩蠕变率，图2是压缩蠕变率与压力的关系曲线。
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注：1）71XT的试验条件180℃ / 2h；2）71XT-HT的试验条件190℃ / 4h。
图2 71XT的压缩蠕变率与压力的关系
2.5 热真空性能
航天器运行在空间环境中，其材料必须能耐受真空和冷热交变的考验，为此测试了51WF和71XT在热真空条件下的体积变化率和质量损失率。图3给出试验过程中温度、真空度与时间的关系曲线。
热真空试验条件如下：
1) 真空度 ≤ 1.3x10-3 Pa
2) 温度 -20℃ ～ +80℃
3) 升降温速率 0.5℃ / min
4) 保温时间 首末循环6h，中间循环4.5h
5) 循环次数： 6.5次
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图3 热真空试验条件
表5给出了热真空试验后51WF、71XT试样的体积变化和质量损失。
表5 热真空试验后的体积、质量变化
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编号
|
体积变化率（％）
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质量损失率（％）
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51WF-1
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0.98
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1.48
|
|
51WF-2
|
0.87
|
1.25
|
|
71XT-1
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0.94
|
2.13
|
|
70XT-2
|
0.90
|
2.01
|
注：所有试样未经预处理。
在真空环境下，材料释放出的物质在热控面板、太阳电池阵、光学部件等敏感表面上沉积造成污染，严重的表面污染会降低观测窗和光学镜头的透明度、改变热控涂层的性能、减少太阳电池片的光吸收率。因此，很有必要研究泡沫材料的真空放气性能。
按照ASTM E-595标准，针对三种不同预处理的51WF试样做了真空放气试验，试验结果见表6。
表6 放气性能
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编号
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总质量损失（TML）
(%)
|
水蒸气回吸量（WVR）
(%)
|
挥发物凝聚量(CVCM)
(%)
|
|
51 WF-HT 1）
|
2.09
|
2.05
|
0.02
|
|
51 WF 2）
|
3.64
|
2.16
|
0.03
|
|
51 WF-HT 3）
|
2.73
|
1.89
|
0.008
|
注：1） 预处理方法：121℃ / 2h，160℃ / 20h，182℃ / 48h
2） 预处理方法：121℃ / 2h
3） 预处理方法： 121℃ / 2h， 82℃ / 16h
3.1 物理性能
目前，航天器夹层结构常用的铝蜂窝芯材的密度为27kg/m3~52kg/m3，51WF和71XT两种泡沫芯材的密度与之相比较高。
由表1的热膨胀系数可知，常温条件下51WF和71XT的热膨胀系数与铝合金接近，在同一数量级内，较复合材料的热膨胀系数要高一个数量级。
在所有传统的非真空隔热体中，闭孔泡沫材料PMI的热导率是最低的。
51WF和71XT的热变形温度均在200℃以上，能够耐受常用夹层结构的固化温度。
51WF泡沫材料在2.0GHz～26.5GHz的频率范围内，表现出低的、稳定的介电常数和低的损耗角正切值，意味着它是一种适合宽频域应用的高性能透波材料，适用于制造发射和传输电磁波的结构。
3.2 力学性能
选取了航天器夹层结构常用的两种铝蜂窝芯材HC-1、HC-2，以及另一种密度和71XT相近的铝蜂窝芯材HC-3与51WF、71XT对比了结构设计所关心的压缩强度和剪切强度，具体情况见表7和图4。
表7 泡沫芯材与铝蜂窝芯材的比较
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编号
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密度
(kg/m3)
|
容重
（pcf）
|
压缩强度
（MPa）
|
剪切强度（MPa）
|
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纵向(L)
|
横向(W)
|
|
HC-1
|
27
|
1.69
|
0.45
|
0.44
|
0.24
|
|
HC-2
|
52
|
3.25
|
1.50
|
1.15
|
0.67
|
|
HC-3
|
77
|
4.81
|
2.88
|
2.18
|
1.25
|
|
51WF
|
52
|
3.25
|
0.80
|
0.80
|
|
71XT
|
75
|
4.69
|
1.70
|
1.40
|
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图4 泡沫芯材与铝蜂窝芯材力学性能的比较
由以上数据看出，51WF、71XT相对于同等密度（或容重）的铝蜂窝芯材压缩强度低40%～50%；剪切强度介于铝蜂窝芯材横向剪切强度和纵向剪切强度之间，泡沫材料无方向性，这与铝蜂窝芯材不同。
为了提高泡沫夹层结构的压缩性能和剪切性能，近年来出现了几种新的工艺方法：
1）利用Z向纤维增强夹层结构 这种方法包括缝合法和穿刺法。缝合法是指借助专用的缝合设备，通过缝线将面板与泡沫芯材缝合在一起，西北工业大学的郑锡涛等人【4】对全厚度缝合泡沫夹层结构的力学性能进行了研究。穿刺法是借助特殊的针具将面板增强材料中的部分短纤维植入泡沫芯材，在夹层结构成型过程中，树脂流入芯材的孔洞并浸渍其中的短纤维，固化后成为复合材料柱，使得面板与芯材联为一体。国内哈尔滨工业大学的张剑、李地红、王兵等人【5】【6】研制出这种新型的泡沫夹层结构并研究了其力学性能。
2）利用Z向销钉增强复合材料面板的夹层结构 Aztex公司利用Z-Fiber®(完全固化的纤维/树脂针)在厚度方向增强夹层结构，其产品包括X-CorTM和K-CorTM ，据Aztex公司的资料介绍，和未加强的泡沫材料相比较，剪切强度提高四倍以上，压缩强度十倍以上，损伤容限提高【7】。
3.3 吸湿与压缩蠕变性能
由吸湿性能研究结果得知PMI泡沫的吸湿率较高，如果不对泡沫材料进行干燥（或干燥＋高温）处理，经过热压罐工艺试验条件后，质量损失较大（1%～3%）、压缩蠕变率也较大（>3%），有些甚至严重收缩。因此在使用前，泡沫芯材必须经过干燥（或干燥＋高温）处理。
一般认为，压缩蠕变率< 2%是可接受的。使用泡沫材料前，需通过试验找出压缩蠕变率与压力的关系（见图2），从而掌握泡沫材料所能承受的最高温度、最大外压以及保温时间。
在夹层结构固化成型过程中，有两个因素影响着尺寸稳定性，尤其是厚度方向。一个是压缩蠕变；另一个是泡沫材料受热膨胀而产生反压力。所以为了准确地控制泡沫夹层结构的厚度，需通过工艺试验来确定泡沫芯材的过盈量。
3.4 热真空性能
为了避免材料在真空环境下放气对航天器某些部位造成污染，一般对航天器用结构材料的放气性能要求如下【8】：
1）总质量损失 (TML) < 1%
2）挥发物凝聚量 (CVCM) < 0.1%
由热真空性能试验结果得知PMI泡沫的总质量损失为1%～4%，但通过比较水蒸气回吸量（WVR）发现，其质量损失主要是泡沫内部水气蒸发的结果，除去水蒸气的量，TML基本在1%以内，CVCM满足 < 0.1%的要求。
4 可行性及应用前景分析
4.1 可行性分析
如果仅作为承力结构考虑，一般的泡沫芯夹层结构和铝蜂窝芯夹层结构相比在结构效率方面处于劣势。但是，如果采用Z向纤维或Z向销钉增强的方法，则可以使力学性能达到甚至超过相同容重的铝蜂窝夹层结构【9】，而且这种增强方法具有可设计性，能根据力学性能要求设计Z向纤维或销钉的角度、密度等。
4.2 应用前景
PMI泡沫材料具有独特的物理性能和优良的加工工艺性能，使得它在航天器的一些结构中有望得到应用，包括：
（1）多功能结构
1）利用低热导率的特性，可以设计出既有一定承载能力，又能有效隔热的结构舱/件。
2）利用优异的介电性能和隔热性能，制造微带阵单元。微带阵单元不仅可用于天线，也可作为卫星/飞船的结构板。
3）利用优异的介电性能，可制造夹层结构的集成电路板。此种夹层结构既可以作为结构件使用，也同时具备电路板的功能。
（2）变截面结构
航天器使用夹层结构的主要目的是提高结构的稳定性。对于封闭结构件来说，芯材如能在其传递载荷的端部逐渐缩减，使内、外面板最终合在一起，不仅能使载荷能直接传递到夹层结构的内、外面板上，而且可以简化连接处的设计。此设计可以提高结构承载效率，还可以大量减少金属连接件和泡沫胶的使用。加工变截面的铝蜂窝芯材难度较大，且精度不易保证，而使用泡沫芯材则可以有效地解决上述问题。
（3）杆、梁结构
分析表明，在杆件内填充轻质芯材可以提高壳结构的抗屈曲承载能力和承载效率。特别是复杂截面梁，泡沫夹层结构还可以通过共固化降低制造成本和周期，并且可以方便地设置连接接口。
（4）天线结构
1）对于固定反射面的天线，利用热成型+机加的工艺可以最大限度地减少泡沫芯材的内应力，从而提高反射面的精度。
2）对于平面螺旋天线和阵面天线安装板，结构的主要要求为：除螺旋线外，其余结构材料的介电常数要尽可能低，而PMI泡沫极低且稳定的介电常数刚好满足这一要求。
3）对于微带阵SAR天线，PMI泡沫的作用是不可替代的。
5 结论
通过研究发现，PMI泡沫材料在结构承载方面有一定的局限性，但由于它具有优良的介电性能、低的热导率、易于加工复杂外形和可设计性等特点，使得它有望在多功能结构、变截面结构、杆、梁结构、天线结构等方面得到应用，给航天器结构设计、制造提供了更多的选择。
参考文献（References）
[1] 曹明法，胡培. 船用玻璃钢/复合材料夹层结构中的泡沫芯材，江苏船舶，2004, 21, (2): 3-6
[2] 唐妹红，居建国. PMI高性能泡沫夹层材料在航天产品中的应用研究，第十五届全国复合材料学术会议论文集（上），2008：434-436
[3] 孙春方，李文晓等. 高速列车用PMI泡沫力学性能研究，玻璃钢/复合材料，2006, (4): 13-15
[4] 郑锡涛，孙秦等. 全厚度缝合复合材料泡沫芯夹层结构力学性能研究与损伤容限评定，复合材料学报，2006, 23，(6): 29-36
[5] 王兵，吴林志等. 纤维柱增强泡沫复合材料夹芯板的力学性能研究，第十五届全国复合材料学术会议论文集（上），2008: 169-173
[6] 张剑，李地红等. 复合芯材夹芯结构成型工艺研究，材料科学与工艺，2008, 16, (1): 76-78
[7] Freitas G., Frusco, T. et al. Z-Fiber technology and products for enhancing composite design, Proc, of the 83rd Meeting of the AGARDSMP on “Bolted / Bonded Joints in Polymeric Composites”, 1996, Sept. 2-3, Florence, Italy: 17-1~17-8
[8] 谭维炽，胡金刚. 航天器系统工程，北京：中国科学技术出版社，2009：19
[9] Thomas Carstensen，David Cournoyer et al. X-CorTM Advanced Sandwich Core Material, Advancing Affordable Materials Technology, 2001: 452-466